Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо). Тепловой расчет и тепловой баланс двс

2. Тепловой баланс. Расчет карбюраторного двигателя

- тепловой баланс двигателя;. Комплексный расчет двигателя внутреннего сгорания ВАЗ-2110

2. Тепловой расчет и тепловой баланс ДВС. Проверочный расчет двигателя ВАЗ 11194

1.10 Тепловой баланс двигателя. Проектирование и расчет двигателя внутреннего сгорания

"Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо)"

Выдержка из работы

Министерство образования РФ государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Пермский государственный технический университет

Кафедра «Автомобили и технологические машины»

Курсовой проект

по дисциплине «Двигатели внутреннего сгорания»

Тема: «Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо)»

Выполнил студент Соловьев П. А.

Проверил: Щелудяков А. М.

Пермь 2013

Содержание

ЗАДАНИЕ ДЛЯ РАССЧЕТА

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ ДВИГАТЕЛЯ

Топливо

Параметры рабочего тела

Параметры окружающей среды и остаточные газы

Процесс впуска

Процесс сжатия

Процесс сгорания

Процесс расширения и выпуска

Индикаторные параметры рабочего цикла

Эффективные показатели двигателя

Основные параметры цилиндра и двигателя

Построение индикаторной диаграммы

Скругление индикаторной диаграммы

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

ВЫВОД

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ЗАДАНИЕ ДЛЯ РАССЧЕТА

Произвести расчет четырехтактного дизельного V — образного двигателя ЯМЗ-238, предназначенного для грузовых автомобилей. Эффективная мощность дизельного двигателя Ne=232 кВт при частоте вращения коленчатого вала n=2250 мин-1. Двигатель 8 цилиндровый (i=8). Система охлаждения жидкостная закрытого типа. Степень сжатия е=15,3.

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ ДВИГАТЕЛЯ

Топливо

В соответствии с заданием типом двигателя принимаем дизельное топливо (для работы в летних условиях — марки Л, для работы в зимних условиях — марки З). В соответствии с ГОСТ 305–82 цетановое число не менее 45.

Средний элементарный состав и молекулярная масса топлива:

С = 0,870;Н = 0,126; О=0,004;

Низшая теплота сгорания топлива (1/стр. 55):

Нu = 33,91С + 125,60Н — 10,89(О — S) — 2,51(9Н + W)=33,9·0,870 + 125,6·0,126 — 10,89·0,004 — 2,51·9·0,126 = 42,44 МДж/кг =42 440 кДж/кг.

Параметры рабочего тела

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания одного килограмма топлива (1/стр. 48):

В соответствии с заданием принимаем, где — коэффициент избытка воздуха. Количество свежего заряда (1/стр. 50):

Количество отдельных компонентов продуктов сгорания (1/стр. 51):

Общее количество продуктов сгорания (1/стр. 52):

Параметры окружающей среды и остаточные газы

Атмосферные условия:

P0 = 0,1 МПа; Tk = T0 = 2930 K.

Давление окружающей среды при наддуве:

Pk = 0,17 МПа

Температура окружающей среды при наддуве:

где nk — показатель политропы сжатия (для центробежного нагнетателя с охлаждаемым корпусом принят nk = 1,65

Температура остаточных газов.

Высокое значение е = 15,3 снижает температуру и давление остаточных газов, а повышенная частота вращения коленчатого вала и наддув повышают Тr и рr, поэтому можно принять (1/стр. 65):

Tr=800 K, pr=0,95·pk=0,95·0,17=0,162 МПа.

Процесс впуска

Принимаем температуру подогрева свежего заряда

Плотность заряда на впуске (1/стр. 68):

где RВ = 287 Дж/кг град — удельная газовая постоянная для воздуха.

Потери давления на впуске (1/стр. 68):

где

;

принимаем в соответствии со скоростным режимом работы двигателя и с учетом небольших гидравлических сопротивлений во впускной системе.

Давление в конце впуска (1/стр. 67):

Коэффициент остаточных газов (1/стр. 69):

Температура в конце впуска (1/стр. 69):

Коэффициент наполнения (1/стр. 70):

Процесс сжатия

При работе дизеля на средних режимах можно с достаточной точностью принять показатель политропы сжатия равным показателю адиабаты, который определяется по номограмме:

При е=15,3 и Та=384,7 К принимаем k1=1,359, n1=1,36

Давление в конце сжатия (1/стр. 72):

Температура в конце сжатия (1/стр. 72):

Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия таблица 3.7 (1/стр. 59):

а) воздуха

где

б) остаточных газов (находим методом интерполяции по табл. 3.9 (1/ стр. 60))

в) рабочей смеси (1/стр. 74):

Процесс сгорания

Коэффициент молекулярного изменения свежей смеси (1/стр. 53):

Коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси (1/стр. 54):

Теплота сгорания рабочей смеси (1/стр. 57):

Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания (1/стр. 59):

Величина коэффициента использования теплоты для дизелей с неразделенными камерами сгорания и хорошо организованным смесеобразованием лежит в пределах (1/стр. 76). При наддуве в связи с повышением теплонапряжённости двигателя и созданием более благоприятных условий для протекания процессов сгорания принимается.

Степень повышения давления в дизеле: с целью снижения газовых нагрузок на детали кривошипно-шатунного механизма принимаем для дизеля с наддувом л=1,5.

Температура в конце видимого процесса сгорания (1/стр. 77):

Максимальное давление сгорания (1/стр. 78):

Определим степень предварительного расширения (1/стр. 78):

Процесс расширения и выпуска

Степень последующего расширения (1/стр. 84):

Средний показатель адиабаты расширения k2 определяется по номограмме, при заданной е = 15,3 для соответствующих значений б=1,6 и Тz=2200,5 К, а средний показатель политропы расширения n2 оцениваем по величине среднего показателя адиабаты k2=1,277. Показатель политропы n2 принимаем несколько меньшим n2=1,26.

Давление и температура в конце процесса расширения (1/стр. 84):

Проверка ранее принятой температуры остаточных газов (1/стр. 85):

что допустимо;

где — погрешность расчета.

Индикаторные параметры рабочего цикла

Теоретическое среднее индикаторное давление (1/стр. 87):

Среднее индикаторное давление (1/стр. 88):

где коэффициент полноты индикаторной диаграммы принят.

Индикаторный КПД и индикаторный удельный расход топлива (1/стр. 89):

Эффективные показатели двигателя

Среднее давление механических потерь (1/стр. 91).

Принимаем предварительно среднюю скорость поршня vп. ср. =10,7 м/с получаем:

Среднее эффективное давление и механический КПД (1/стр. 92):

Эффективный КПД и удельный эффективный расход топлива (1/стр. 94):

Основные параметры цилиндра и двигателя

Литраж двигателя (1/стр. 95):

Рабочий объем одного цилиндра (1/стр. 95):

Диаметр цилиндра и ход поршня (1/стр. 95).

Согласно заданию принимаем S/D=1,087.

S = 1,08D = 1,8 122 = 132,614 мм

Принимаем величины D = 122 и S = 133.

Основные параметры и показатели двигателя определяются по принятым выше значениям S и D.

Литраж двигателя (1/стр. 77):

Площадь поршня:

Средняя скорость поршня (1/стр. 96):

погрешность составляет менее 3% что допустимо.

Эффективная мощность (1/стр. 77):

Эффективный крутящий момент (1/стр. 96):

Часовой расход топлива (1/стр. 96):

Литровая мощность двигателя:

Построение индикаторной диаграммы

Индикаторную диаграмму строим для номинального режима работы двигателя, т. е. при Nе = 231,9 кВт и и n=2250 об/мин, графическим методом.

Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня Ms=1 мм в мм; масштаб давлений Мр=0,05 МПа в мм.

Величины в приведенном масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:

АВ=S/МS=133/1= 133 мм;

ОА = АВ/(е-1)= 133/(15,3−1)=9,3 мм.

Максимальная высота диаграммы (точка z, максимальное давление сгорания):

рz/Мр= 9,75/0,05 = 195 мм.

Ординаты характерных точек:

р0/Мр=0,1/0,05 = 2,0 мм; (атмосферное давление)

рк/Мр=0,17/0,05 = 3,4 мм; (при наддуве)

рr/Мр= 0,162/0,05 = 3,2 мм; (давление остаточных газов)

pa/Mp= 0,159/0,05 = 3,2 мм; (давление конца впуска)

рс/Мр= 6,5/0,05 = 130 мм; (давление конца сжатия)

рв/Мр= 0,515/0,05 = 10,3 мм. (давление конца расширения)

Положение точки z по оси абсцисс (1/стр. 96):

z’z=ОА (с-1)=9,3 (1,483−1)=4,5 мм.

Построение политроп сжатия и расширения проводим графическим методом (1/стр. 97):

а) Для луча ОС принимаем угол;

б)

в) используя лучи OD и OC, строим политропу сжатия, начиная с точки c;

г)

д) используя лучи ОЕ и ОС, строим политропу расширения, начиная с

точки z.

Теоретическое среднее индикаторное давление (1/стр. 98)

pi =F'Mp/AB =2700 0,05/133 = 1,015 МПа,

что очень близко к величине = 1,271 МПа, полученной в тепловом расчёте. (F' - площадь диаграммы acz’zba).

Скругление индикаторной диаграммы

Учитывая достаточную быстроходность рассчитываемого дизеля и величину наддува, ориентировочно устанавливаются следующие фазы газораспределения: впуск -- начало (точка r') за 25° до в.м.т. и окончание (точка а") -- 60° после н.м.т.; выпуск -- начало (точка b') за 60° до н.м.т., и окончание (точка a') -- 25° после в.м.т.

С учетом быстроходности дизеля принимается угол опережения впрыска 20° (точка с') и продолжительность периода задержки воспламенения (точка f).

В соответствии с принятыми фазами газораспределения и углом опережения впрыска топлива определяют положение точек r', a', a'', c', f и b' по формуле для перемещения поршня:

где л-- отношение радиуса кривошипа к длине шатуна, предварительно принимаем л=0,27.

Таблица 1 — Результаты расчета ординат точек


Обознач. точек	Положения точек			Расстояние точек от в.м.т. (AX), мм
r'	25° до в.м.т.	25	0,122	8,1
a'	25° после в.м.т.	25	0,122	8,1
a"	60° после н.м.т.	120	1,601	106,5
c'	20° до в.м. т	20	0,076	5,1
f	(20° - 8°) до в.м.т.	12	0,038	2,5
b'	60° до н.м.т.	120	1,601	106,5

Положение точки с" определяется из выражения:

Соединяя плавными кривыми точки и кривой расширения и далее c получим скругленную индикаторную диаграмму (см рис. 1).

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

дизельный двигатель сгорание грузовой

Тепловой баланс в общем виде (1/стр. 140):

общее количество теплоты, введенной в двигатель с топливом.

Теплота эквивалентная эффективной работе за 1 сек. (1/стр. 140):

Теплота, передаваемая окружающей среде (1/стр. 140):

где:

C — коэффициент пропорциональности (для четырехтактных двигателей) принимаем С=0,48;

m — показатель степени (для четырехтактных двигателей)

принимаем m=0,67.

Теплота, потерянная с отработавшими газами:

находим методом интерполяции по таблице 3.9 при, (1/стр. 60):

находим методом интерполяции по таблице 3.6 при, (1/стр. 60):

Неучтенные потери тепла:

Таблица 2 — Cоставляющие теплового баланса


Составляющие теплового баланса	Q Дж/с	q %
Теплота эквивалентная эффективной работе	231 900	36,3
Теплота, передаваемая окружающей среде	147 314,7	23
Теплота, унесенная с отработавшими газами	184 681,5	28,9
Неучтенные потери теплоты	74 943,3	11,7
Общее количество теплоты, введенной в двигатель с топливом	638 839,9	100

Таблица 3 — Сравнение показателей проектируемого двигателя с показателями заданного прототипа


Параметр	n, об/мин	, см2	, л		, кВт/л	S/D	, кВт	, Нм
Прототип	2250	132,66	14,86	15,2	18,9	1,078	235	997,88
Расчетный ДВС	2250	116,84	12,43	15,3	18,66	1,087	231,9	984,71

ВЫВОД

В спроектированном двигателе из-за увеличения степени сжатия с 15,2 до 15,3 уменьшилась литровая мощность на 1,27%. Также из-за уменьшения мощности двигателя на 1,32% уменьшился эффективный крутящий момент на 1,32%. Степень сжатия увеличена за счет уменьшения объема двигателя.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. Пособие для вузов./ А. И. Колчин, В. П. Демидов — 3-е изд. Перераб. и доп. — М.: Высш. шк., 2003.

2. Двигатели внутреннего сгорания. В 3 кн. Кн.1. Теория рабочих процессов: Учебник для вузов/ В. Н. Луканин и др. — 2-е изд. Перераб. и доп. — М.: Высш. шк., 2005.

Показать Свернуть

gugn.ru

"Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо)"

Выдержка из работы

Пермский государственный технический университет

Кафедра «Автомобили и технологические машины»

Курсовой проект

по дисциплине «Двигатели внутреннего сгорания»

Тема: «Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо)»

Выполнил студент Соловьев П. А.

Проверил: Щелудяков А. М.

Пермь 2013

Содержание

ЗАДАНИЕ ДЛЯ РАССЧЕТА

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ ДВИГАТЕЛЯ

Топливо

Параметры рабочего тела

Параметры окружающей среды и остаточные газы

Процесс впуска

Процесс сжатия

Процесс сгорания

Процесс расширения и выпуска

Индикаторные параметры рабочего цикла

Эффективные показатели двигателя

Основные параметры цилиндра и двигателя

Построение индикаторной диаграммы

Скругление индикаторной диаграммы

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

ВЫВОД

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ЗАДАНИЕ ДЛЯ РАССЧЕТА

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ ДВИГАТЕЛЯ

Топливо

Средний элементарный состав и молекулярная масса топлива:

С = 0,870;Н = 0,126; О=0,004;

Низшая теплота сгорания топлива (1/стр. 55):

Нu = 33,91С + 125,60Н — 10,89(О — S) — 2,51(9Н + W)=33,9·0,870 + 125,6·0,126 — 10,89·0,004 — 2,51·9·0,126 = 42,44 МДж/кг =42 440 кДж/кг.

Параметры рабочего тела

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания одного килограмма топлива (1/стр. 48):

В соответствии с заданием принимаем, где — коэффициент избытка воздуха. Количество свежего заряда (1/стр. 50):

Количество отдельных компонентов продуктов сгорания (1/стр. 51):

Общее количество продуктов сгорания (1/стр. 52):

Параметры окружающей среды и остаточные газы

Атмосферные условия:

P0 = 0,1 МПа; Tk = T0 = 2930 K.

Давление окружающей среды при наддуве:

Pk = 0,17 МПа

Температура окружающей среды при наддуве:

где nk — показатель политропы сжатия (для центробежного нагнетателя с охлаждаемым корпусом принят nk = 1,65

Температура остаточных газов.

Tr=800 K, pr=0,95·pk=0,95·0,17=0,162 МПа.

Процесс впуска

Принимаем температуру подогрева свежего заряда

Плотность заряда на впуске (1/стр. 68):

где RВ = 287 Дж/кг град — удельная газовая постоянная для воздуха.

Потери давления на впуске (1/стр. 68):

где

;

Давление в конце впуска (1/стр. 67):

Коэффициент остаточных газов (1/стр. 69):

Температура в конце впуска (1/стр. 69):

Коэффициент наполнения (1/стр. 70):

Процесс сжатия

При е=15,3 и Та=384,7 К принимаем k1=1,359, n1=1,36

Давление в конце сжатия (1/стр. 72):

Температура в конце сжатия (1/стр. 72):

Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия таблица 3.7 (1/стр. 59):

а) воздуха

где

б) остаточных газов (находим методом интерполяции по табл. 3.9 (1/ стр. 60))

в) рабочей смеси (1/стр. 74):

Процесс сгорания

Коэффициент молекулярного изменения свежей смеси (1/стр. 53):

Коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси (1/стр. 54):

Теплота сгорания рабочей смеси (1/стр. 57):

Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания (1/стр. 59):

Температура в конце видимого процесса сгорания (1/стр. 77):

Максимальное давление сгорания (1/стр. 78):

Определим степень предварительного расширения (1/стр. 78):

Процесс расширения и выпуска

Степень последующего расширения (1/стр. 84):

Давление и температура в конце процесса расширения (1/стр. 84):

Проверка ранее принятой температуры остаточных газов (1/стр. 85):

что допустимо;

где — погрешность расчета.

Индикаторные параметры рабочего цикла

Теоретическое среднее индикаторное давление (1/стр. 87):

Среднее индикаторное давление (1/стр. 88):

где коэффициент полноты индикаторной диаграммы принят.

Индикаторный КПД и индикаторный удельный расход топлива (1/стр. 89):

Эффективные показатели двигателя

Среднее давление механических потерь (1/стр. 91).

Принимаем предварительно среднюю скорость поршня vп. ср. =10,7 м/с получаем:

Среднее эффективное давление и механический КПД (1/стр. 92):

Эффективный КПД и удельный эффективный расход топлива (1/стр. 94):

Основные параметры цилиндра и двигателя

Литраж двигателя (1/стр. 95):

Рабочий объем одного цилиндра (1/стр. 95):

Диаметр цилиндра и ход поршня (1/стр. 95).

Согласно заданию принимаем S/D=1,087.

S = 1,08D = 1,8 122 = 132,614 мм

Принимаем величины D = 122 и S = 133.

Основные параметры и показатели двигателя определяются по принятым выше значениям S и D.

Литраж двигателя (1/стр. 77):

Площадь поршня:

Средняя скорость поршня (1/стр. 96):

погрешность составляет менее 3% что допустимо.

Эффективная мощность (1/стр. 77):

Эффективный крутящий момент (1/стр. 96):

Часовой расход топлива (1/стр. 96):

Литровая мощность двигателя:

Построение индикаторной диаграммы

Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня Ms=1 мм в мм; масштаб давлений Мр=0,05 МПа в мм.

Величины в приведенном масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:

АВ=S/МS=133/1= 133 мм;

ОА = АВ/(е-1)= 133/(15,3−1)=9,3 мм.

Максимальная высота диаграммы (точка z, максимальное давление сгорания):

рz/Мр= 9,75/0,05 = 195 мм.

Ординаты характерных точек:

р0/Мр=0,1/0,05 = 2,0 мм; (атмосферное давление)

рк/Мр=0,17/0,05 = 3,4 мм; (при наддуве)

рr/Мр= 0,162/0,05 = 3,2 мм; (давление остаточных газов)

pa/Mp= 0,159/0,05 = 3,2 мм; (давление конца впуска)

рс/Мр= 6,5/0,05 = 130 мм; (давление конца сжатия)

рв/Мр= 0,515/0,05 = 10,3 мм. (давление конца расширения)

Положение точки z по оси абсцисс (1/стр. 96):

z’z=ОА (с-1)=9,3 (1,483−1)=4,5 мм.

Построение политроп сжатия и расширения проводим графическим методом (1/стр. 97):

а) Для луча ОС принимаем угол;

б)

в) используя лучи OD и OC, строим политропу сжатия, начиная с точки c;

г)

д) используя лучи ОЕ и ОС, строим политропу расширения, начиная с

точки z.

Теоретическое среднее индикаторное давление (1/стр. 98)

pi =F'Mp/AB =2700 0,05/133 = 1,015 МПа,

что очень близко к величине = 1,271 МПа, полученной в тепловом расчёте. (F' - площадь диаграммы acz’zba).

Скругление индикаторной диаграммы

где л-- отношение радиуса кривошипа к длине шатуна, предварительно принимаем л=0,27.

Таблица 1 — Результаты расчета ординат точек


Обознач. точек	Положения точек			Расстояние точек от в.м.т. (AX), мм
r'	25° до в.м.т.	25	0,122	8,1
a'	25° после в.м.т.	25	0,122	8,1
a"	60° после н.м.т.	120	1,601	106,5
c'	20° до в.м. т	20	0,076	5,1
f	(20° - 8°) до в.м.т.	12	0,038	2,5
b'	60° до н.м.т.	120	1,601	106,5

Положение точки с" определяется из выражения:

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

дизельный двигатель сгорание грузовой

Тепловой баланс в общем виде (1/стр. 140):

общее количество теплоты, введенной в двигатель с топливом.

Теплота эквивалентная эффективной работе за 1 сек. (1/стр. 140):

Теплота, передаваемая окружающей среде (1/стр. 140):

где:

C — коэффициент пропорциональности (для четырехтактных двигателей) принимаем С=0,48;

m — показатель степени (для четырехтактных двигателей)

принимаем m=0,67.

Теплота, потерянная с отработавшими газами:

находим методом интерполяции по таблице 3.9 при, (1/стр. 60):

находим методом интерполяции по таблице 3.6 при, (1/стр. 60):

Неучтенные потери тепла:

Таблица 2 — Cоставляющие теплового баланса


Составляющие теплового баланса	Q Дж/с	q %
Теплота эквивалентная эффективной работе	231 900	36,3
Теплота, передаваемая окружающей среде	147 314,7	23
Теплота, унесенная с отработавшими газами	184 681,5	28,9
Неучтенные потери теплоты	74 943,3	11,7
Общее количество теплоты, введенной в двигатель с топливом	638 839,9	100

Таблица 3 — Сравнение показателей проектируемого двигателя с показателями заданного прототипа


Параметр	n, об/мин	, см2	, л		, кВт/л	S/D	, кВт	, Нм
Прототип	2250	132,66	14,86	15,2	18,9	1,078	235	997,88
Расчетный ДВС	2250	116,84	12,43	15,3	18,66	1,087	231,9	984,71

ВЫВОД

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Показать Свернуть

xn----8sbemlh7ab4a1m.xn--p1ai

Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо). Тепловой расчет и тепловой баланс двс

2. Тепловой баланс. Расчет карбюраторного двигателя

Похожие главы из других работ:

4. Тяговый баланс и баланс мощности погрузчика

7. Тепловой баланс двигателя

- тепловой баланс двигателя;

2.8 Тепловой баланс двигателя

6. Тепловой баланс двигателя

2. Тепловой расчет и тепловой баланс ДВС

2.2 Тепловой баланс ДВС

1.4 Тепловой баланс двигателя

1.10 Тепловой баланс двигателя

3.4 Тепловой баланс производственного помещения СТОА

1.11 Тепловой баланс

2. Тепловой баланс

2.12 Тепловой баланс

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

2.4 Тепловой баланс двигателя

- тепловой баланс двигателя;. Комплексный расчет двигателя внутреннего сгорания ВАЗ-2110

Похожие главы из других работ:

7. Тепловой баланс двигателя

- тепловой баланс двигателя;

2.8 Тепловой баланс двигателя

6. Тепловой баланс двигателя

2. Тепловой расчет и тепловой баланс ДВС

2.2 Тепловой баланс ДВС

1.4 Тепловой баланс двигателя

1.10 Тепловой баланс двигателя

3.4 Тепловой баланс производственного помещения СТОА

1. Тепловой расчет двигателя. Определение основных размеров и удельных параметров двигателя

1.11 Тепловой баланс

2. Тепловой баланс

2.12 Тепловой баланс

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

2.4 Тепловой баланс двигателя

2. Тепловой расчет и тепловой баланс ДВС. Проверочный расчет двигателя ВАЗ 11194

Похожие главы из других работ:

7. Тепловой баланс двигателя

- тепловой баланс двигателя;

2.8 Тепловой баланс двигателя

6. Тепловой баланс двигателя

2. Тепловой расчет и тепловой баланс ДВС

2.2 Тепловой баланс ДВС

1.4 Тепловой баланс двигателя

1.10 Тепловой баланс двигателя

3.4 Тепловой баланс производственного помещения СТОА

1.11 Тепловой баланс

1.1 Тепловой расчет

2. Тепловой баланс

2.12 Тепловой баланс

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

2.4 Тепловой баланс двигателя

1.10 Тепловой баланс двигателя. Проектирование и расчет двигателя внутреннего сгорания

Похожие главы из других работ:

7. Тепловой баланс двигателя

- тепловой баланс двигателя;

2.8 Тепловой баланс двигателя

6. Тепловой баланс двигателя

2. Тепловой расчет и тепловой баланс ДВС

2.2 Тепловой баланс ДВС

1.4 Тепловой баланс двигателя

1.10 Тепловой баланс двигателя

3.4 Тепловой баланс производственного помещения СТОА

1. Тепловой расчет двигателя. Определение основных размеров и удельных параметров двигателя

1.11 Тепловой баланс

2. Тепловой баланс

2.12 Тепловой баланс

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ДВИГАТЕЛЯ

2.4 Тепловой баланс двигателя

"Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо)"

Выдержка из работы

"Тепловой расчет и тепловой баланс двигателя ЯМЗ-238 (дизельное топливо)"

Выдержка из работы

2. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС. Тепловой и динамический расчет двигателя внутреннего сгорания

Похожие главы из других работ:

5.5.1. Тепловой баланс

3.2 Тепловой баланс

2.2 Тепловой баланс

1.2.2 Тепловой баланс котла

2.4 Тепловой баланс печи